Пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

И про арматуру интересовало. Теперь снова посчитал на калькуляторе, а после ещё сам с нормальными формулами и по вашей рекомендации.

Разбил площадь проектируемой плиты на отдельные квадраты, результаты вышли с минимальными отклонениями. По моему опыту, если сам впервые берёшься за расчёт плиты перекрытия, всё-таки в первый раз лучше воспользоваться рекомендациями более опытного человека, чем ты сам.

Участник forumhouse ontwerper делится своим опытом устройства монолитных железобетонных перекрытий

Во всяком случае, нужен тот, кто в этом разбирается и, если что, проконтролирует. Так как монолитная плита, это дело нешуточное и минимальные ошибки в расчётах чреваты разрушениями.

Хороший и надёжный бетон в этом деле особенно важен. Почему я не прочитал этого, когда мучился несколько месяцев с расчётами? Пришлось обращаться к специалистам и тратить немало денег. Конечно, это было и проще, и быстрее, но если бы мне так подробно кто-то объяснил это раньше, уверен, справился бы сам, ещё бы и сэкономил нормально.

Онлайн калькулятор монолитного плитного фундамента плиты предназначен для расчетов размеров, опалубки, количества и диаметра арматуры и объема бетона, необходимого для обустройства данного типа фундамента домов и других построек. Перед выбором типа фундамента, обязательно проконсультируйтесь со специалистами, подходит ли данных тип для ваших условий.

Жаль, что в интернете так мало можно найти подходящего материала на подобные темы. Давно занимаюсь сам строительством у себя на даче. Материал оказался для меня очень полезным, потому что давно интересовал вопрос, как грамотно нужно рассчитывать плиты перекрытия для частного дома. Ведь это очень важная вещь, гарантирующая устойчивость сооружения и безопасность эксплуатации. Особенно много полезного узнал о том, какие составляющие нужно учесть при вычислении нагрузки.

Главная Проектирование и документы. Не нашли ответ? Почитайте похожие статьи. Как правильно сделать монолитное перекрытие: типовое устройство и пример монтажа. Деревянные двутавровые балки перекрытия: технические нюансы технологии строительства. Виды и варианты двухскатных крыш: полный обзор всех видов конструкций.

В результате расчета зданий по приведенной методике могут быть получены оптимальные высота, армирование и конструктивные решения перекрытий, обеспечивающие его защиту от прогрессирующего обрушения. К главным конструктивным требованиям для защиты здания от прогрессирующего обрушения относится эффективная работа арматуры [11]. Эта эффективность в монолитных зданиях обеспечивается пластичностью работы арматуры в предельном состоянии, большими абсолютными деформациями без разрыва при высокой прочности сцепления ее анкерующих участков.

В сборных и сборно-монолитных зданиях особое внимание следует уделять анкеровке закладных деталей и сварным соединениям, которые рекомендуется рассчитывать на усилие в 1,5 раза большее, чем несущая способность самой связи, выполняемой из пластичной листовой или арматурной стали и объединяющей отдельные несущие элементы здания в цепочку последовательно соединенных элементов - анкер закладной детали, закладная летать, собственно связь, закладная деталь второго элемента и ее анкер.

Расчетом здания серии ПЗМ МНИИТЭП на устойчивость против прогрессирующего обрушения по кинематическому методу предельного равновесия показано, что хрупкое разрушение вырыв анкеров закладных деталей из бетона связей между конструктивными элементами колоннами, перекрытиями, панелями внутренних и наружных стен , используемыми практически во всех типовых сериях панельных и каркасно-панельных зданий из железобетона для восприятия монтажных нагрузок, активно включающихся в работу при прогрессирующем обрушении, наступает при нагрузке в 1,7 раза меньше нагрузки, при которой разрушаются сварные швы и реализуется пластичность пластин, связующих закладные детали конструктивных элементов [12].

Если к сказанному прибавить то, что анкеры закладных деталей изготавливают зачастую из высокоуглеродистой, плохо свариваемой арматурной стати классов А- II А и A-III A марок Ст5 и 35ГС, то можно сделать вывод о высокой опасности этих узловых соединений. Для выполнения указанных эксплуатационных требований более всего подходит разработанная в НИИЖБ арматура класса АСП с эффективным, так называемым четырехсторонним серповидным арматурным профилем по ТУ рис.

Основные конструктивные требования к армированию железобетонных конструкций сборного и монолитного исполнения изложены в Руководстве по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения , разработанном ГПИ Ленинградский Промстройпроект с участием ЦНИИПромзданий и НИИЖБ М.

В данном издании приводятся материалы, касающиеся сравнительного анализа рекомендаций СНиП 2.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

НИИЖБ - головной организации по железобетонным конструкциям, автору СНиП и СП дано исключительное право по корректировке требований нормативно-технической документации для подконтрольного использования при проектировании и строительстве. В приложении 1 приводятся конструктивные требования к армированию основных элементов зданий из монолитного железобетона, необходимые для практического использования при выполнении проектной рабочей документации.

Основные конструктивные требования для армирования монолитного железобетона обычные условия эксплуатации. По СНиП 2. По СП Защитный слой бетона для продольной рабочей арматуры кроме арматуры подошвы фундаментов. При толщине плит до мм включ. В железобетонных линейных конструкциях и плитах наибольшие расстояния между осями стержней продольной арматуры должны быть не более:. В железобетонных стенах расстояние между стержнями арматуры принимают не более:.

Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых линейных элементов монолитных конструкций должен быть не менее:.

Самостоятельный расчет плиты перекрытия: считаем нагрузку и побираем параметры будущей плиты

Диаметр продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона тяжелого и мелкозернистого:. Максимальное расстояние между поперечными стержнями у каждой грани поверхности железобетонного элемента не более. В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, ставится поперечная арматура с шагом не более:.

В сплошных плитах, а также в многопустотных и часторебристых перекрытиях высотой менее мм и в балках ребрах высотой менее мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру допускается.

Монолитная плита перекрытия всегда была хороша тем, что изготавливается без применения подъемных кранов — все работы ведутся прямо на месте. Но при всех очевидных преимуществах сегодня многие отказываются от такого варианта из-за того, что без специальных навыков и онлайн-программ достаточно сложно точно определить важные параметры, как сечение арматуры и площадь нагрузки. Поэтому в этой статье мы поможем вам изучить расчет плиты перекрытия и его нюансы, а также познакомим с основными данными и документами. Современные онлайн-калькуляторы — дело хорошее, но если речь идет о таком ответственном моменте, как перекрытие жилого дома, советуем вам перестраховаться и лично все пересчитать! Содержание Шаг 1.

В балках и ребрах высотой мм и более, а также в часторебристых плитах высотой мм и более, на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует пре c усматривать установку поперечной арматуры с шагом не более:. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в изгибаемых элементах при наличии необходимой по расчету сжатой продольной арматуры следует устанавливать поперечную арматуру с шагом не более:. Расстояние между хомутами внецентренно сжатых элементов в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку без сварки должно составлять не более.

В изгибаемых элементах при армировании их вязаными каркасами на концах отогнутых стержней должны устанавливаться прямые участки длиной не менее. Расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого отгиба считая от опоры должно быть не более. Во внецентренно сжатых линейных элементах конструкция хомутов поперечных стержней должна быть такой, чтобы продольные стержни по крайней мере через один располагались в местах перегибов, а эти перегибы - на расстоянии по ширине грани не более.

В железобетонных стенах поперечные стержни, нормальные к плоскости стены, располагаются на расстоянии не более:. При наличии расчетной продольной арматуры с насыщением менее минимального процента см.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

В плитах в зоне продавливания в направлении, перпендикулярном сторонам расчетного контура, поперечную арматуру устанавливают с шагом не более. Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, располагают от этого контура:.

Ширина зоны постановки поперечной арматуры от контура грузовой площади должна быть не менее. В направлении, параллельном сторонам расчетного контура, расстояние между стержнями поперечной арматуры принимают не более. Поперечная арматура в виде сварных сеток косвенного армирования при местном сжатии смятии должна удовлетворять следующим требованиям:.

В скобках даны величины, которые могут быть допущены для использования в конкретных проектах при согласовании с НИИЖБ. Анкеровку стержней арматуры с периодическим профилем в монолитных железобетонных конструкциях осуществляют преимущественно:. При расчете длины анкеровки арматуры следует учитывать способ анкеровки, класс арматуры и ее профиль, диаметр арматуры, прочность бетона и его напряженное состояние в зоне анкеровки, конструктивное решение элемента в зоне анкеровки наличие поперечной арматуры, положение стержней в сечении элемента и др.

В СП базовую основную длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R s на бетон, определяют по формуле. R bond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле. Требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле.

Допускается уменьшать длину анкеровки в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры и величины поперечного обжатия в зоне анкеровки например, от опорной реакции в соответствии с указаниями п. В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3 l o , an , а также не менее 15 d s и мм. Усилие, воспринимаемое анкеруемым стержнем арматуры N s , определяют по формуле. Если указанное условие не соблюдается, длина запуска арматуры за грань опоры должна быть равной l an , которую определяют согласно формуле Для соединения арматуры принимают один из следующих типов стыков:.

Рисунок 20 - Графики для определения длины нахлестки арматурных стержней периодического профиля в растянутом бетоне. Рисунок 21 - Графики для определения длины нахлестки арматурных стержней периодического профиля в сжатом бетоне. При этом должны быть соблюдены следующие условия:. Рисунок 22 - Расположение стержней, стыкуемых внахлестку, и самих стыков. В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3 l l.

Считается, что стыки арматуры расположены в одном расчетном сечении, если центры этих стыков находятся в пределах этого участка рис.

При наличии дополнительных анкерующих устройств на концах стыкуемых стержней приварка поперечной арматуры, загиб концов стыкуемых стержней периодического профиля и др. При соединении арматуры всех видов с использованием сварки выбор типов сварного соединения и способов сварки производят с учетом условий эксплуатации, свариваемости стали и требований по технологии изготовления в соответствии с действующими нормативными документами ГОСТ Рекомендуется для соединения продольных стержней колонн монолитных каркасов;.

При сварке на каждый стержень следует принимать установочную длину, равную 0,,0 d s , а величину оплавления 0,,5 d s. Диаметр венчика выдавливания грата - не более 1,,2 d s. Парные накладки следует изготавливать из арматуры того же класса и диаметра длиной не менее 1СЦ плюс величина зазора между стыкуемыми стержнями не более 0,5 d s.

Концы накладок должны оставаться незаваренными на длину 0,,0 d s с обеих сторон. Края нахлестки должны оставаться незаваренными.

Межторцевой зазор заваривается одиночными электродами типов Э50А-Э55 диаметром мм в зависимости от диаметра арматуры.

Расчет монолитной плиты перекрытия на примере квадратной и прямоугольной плит, опертых по контуру

Сварное соединение должно содержать на длине желобчатом накладки четыре фланговых шва с катетом мм. При использовании для стыков арматуры механических устройств в виде муфт муфты на резьбе, опрессованные муфты и т. Концы стыкуемых стержней следует заводить на требуемую длину в муфту, определяемую расчетом или опытным путем. При использовании муфт на резьбе должна быть обеспечена требуемая затяжка муфт для ликвидации люфта в резьбе раздел 1.

Рисунок 23 - Конструкция отгибов арматуры. Минимальный диаметр оправки d on для арматуры принимают в зависимости от диаметра стержня d s не менее:. Таблица Диаметр арматурного стержня d s , мм. Пример маркировки приведен на рисунке Допускается поставка арматурного проката с маркировкой предприятия-изготовителя, которую наносят с использованием утолщенных поперечных ребер с одной стороны проката.

Начало чтения маркировки обозначают двумя утолщенными ребрами, число следующих обычных поперечных ребер до утолщенного ребра обозначает номер предприятия-изготовителя.

В случае двухзначного номера предприятия-изготовителя рис.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

Рисунок 25 - Пример прокатной маркировки предприятия-изготовителя под номером Допускаются другие виды прокатной маркировки, не снижающие эксплуатационные свойства проката и согласованные с потребителем. По требованию потребителя масса связки не может быть менее 1. Масса мотка должна быть от 0,3 до 1,5 т. По согласованию изготовителя с потребителем для холоднодеформированного проката класса ВС допускается масса мотка от 0,03 до 0. Моток должен быть плотно обвязан. Количество и схему обвязок оговаривают в заказе или контракте.

Пример расчет жб монолитной плиты перекрытия

В необходимых случаях арматурную стать подвергают контрольным испытаниям на растяжение и изгиб. Испытания проводят на растяжение по ГОСТ , а на изгиб по ГОСТ на натурных образцах, отбираемых от каждой партии в количестве не менее двух для каждого вида испытаний. При получении неудовлетворительных результатов хотя бы по одной из нормируемых механических характеристик испытания повторяют на вдвое большем числе образцов, после чего делается окончательное заключение о качестве продукции.

Для прочих нетиповых соединений по п. Для тавровых соединений закладных деталей минимальное значение о. Если в результате повторного испытания не соблюдается хотя бы одно из условий пп. Фундаменты зданий из монолитного железобетона бывают трех типов: отдельные под каждой колонной, пилоном , ленточные под рядами колонн в одном или двух направлениях, а также под несущими стенами , сплошные под всем зданием. Отдельные фундаменты под колонны и пилоны зданий из монолитного железобетона делаются также преимущественно монолитными.

Плитная часть этих фундаментов проектируется одно- и многоступенчатой, подколонная часть может отсутствовать. Размеры фундаментов определяются расчетом. Армирование подошвы монолитных фундаментов выполняют сетками из сварной или вязаной стержневой арматуры.

Могут применяться также типовые унифицированные сварные сетки, укладывемые в два слоя, с рабочей арматурой во взаимно перпендикулярных направлениях.

Толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры монолитных фундаментов принимают:.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

Диаметр рабочих стержней арматуры сварной или вязаной подошвы, укладываемых вдоль стороны 3 м и менее, должен быть не менее 10, а стержней, укладываемых вдоль стороны более 3 м, - не менее 12 мм. При армировании отдельными стержнями их укладывают во взаимно перпендикулярных направлениях, параллельных сторонам подошвы.

Шаг стержней принимают не менее и не более мм, длина стержней каждого направления должна быть одинаковой. При применении арматуры периодического профиля два крайних ряда пересечении стержней по периметру сетки соединяют дуговой сваркой. Внутренние пересечения должны быть перевязаны через узел в шахматном порядке.

Минимальный процент армирования подошвы фундаментов не регламентируется. При возможности изготовления и транспортирования сеток больших размеров рекомендуется армировать фундаменты цельными сетками без устройства стыков. Можно также применять узкие сетки с продольной рабочей арматурой, укладываемые в двух плоскостях таким образом, чтобы рабочая арматура в верхних и нижних сетках проходила в двух взаимно перпендикулярных направлениях.

Сетки в каждой плоскости укладываются рядом друг с другом без нахлестки. При размерах сторон подошвы фундамента 3 м и более рекомендуется половину стержней арматуры обрывать на расстоянии 0,1 L от края подошвы фундамента L - сторона подошвы фундамента. При этом длина всех стержней должна быть одинакова, а их укладка производиться вразбежку со смещением по противоположным сторонам подошвы фундамента через один стержень. При армировании фундаментов цельными сетками рекомендуется укладывать их в двух слоях, принимая размеры в плане сетки, укладываемой поверху, равными 0,8 соответствующих размеров нижней сетки.

При армировании фундаментов сетками с рабочей арматурой одного направления рекомендуется принимать такой тип сеток, в котором часть стержней не доводится до края, или укладывать сетки одну на другую с взаимной раздвижкой.

Подколонники, если это необходимо по расчету, армируют продольной и поперечной арматурой по принципу армирования колонн см. В монолитных фундаментах с монолитными колоннами для удобства установки опалубки размеры поперечного сечения подколенника принимают увеличенными относительно размеров колонны на 50 мм в каждую сторону.

Отметку верха фундамента подколонника назначают на 50 мм ниже уровня чистого пола. Для осуществления заделки железобетонных монолитных стоек в фундаменты из последних устраиваются выпуски арматуры. Сечение арматуры выпусков должно быть не менее расчетного сечения арматуры стоек на уровне обреза фундамента.

Выпуски арматуры должны быть соединены хомутами приваренными или привязанными , причем первый хомут ставится у нижних концов арматуры, а второй - на расстоянии мм ниже обреза фундамента рис. Рисунок 1. При большой высоте подколонника может выполняться дополнительный нижний стык продольной арматуры подколонника с выпусками арматуры из верхней ступени плитной части фундамента рис. Заделка выпусков арматуры в фундаменте должна быть не менее l ап [см.

При армировании колонн вязаной арматурой стержни периодического профиля при их числе у растянутой грани сечения больше двух стыкуют в двух уровнях рис. Длину перепуска нахлестки стержней определяют по формуле Выпуски из фундамента назначают с таким расчетом, чтобы стержни большей длины и большего диаметра располагались по углам поперечного сечения подколонника колонны, пилона.

В пределах стыка следует устанавливать хомуты с шагом не более 10 диаметров стержня продольной арматуры берется меньший диаметр. Выпуски стержней из фундаментов для устройства сварных стыков с продольной арматурой колонн с помощью ванной полуавтоматической сварки под флюсом выполняются, как правило, на одном уровне.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

Длина выпусков должна быть не менее 4 d стыкуемого стержня и не менее мм; расстояние в свету между выпускаемыми стержнями - не менее 50 мм. Железобетонные монолитные ленточные фундаменты под отдельные стойки проектируют в основном таврового сечения с фундаментной плитой и ребром сверху. При грунтах высокой вязкости иногда применяют тавровый профиль с ребром, обращенным вниз при этом несколько уменьшается объем земляных работ и упрощается опалубка рис.

Размеры подошвы и ребра монолитного ленточного фундамента назначаются расчетом из условий его достаточной прочности и жесткости. Нижнюю продольную рабочую арматуру ленточного фундамента рекомендуется укладывать в пределах всей его ширины рис. Сечение верхней и нижней арматуры необходимо принимать не менее величин, приведенных в таблице 9. Указанные в таблице 9 проценты армирования должны приниматься по отношению к поперечному сечению ребра без свесов полки.

Для армирования ленточных фундаментов следует преимущественно применять сварные сетки и каркасы. При возможности получения сварных сеток, ширина которых равна ширине плиты полки , рекомендуется армировать плиту сварными сетками с рабочей арматурой, расположенной в двух направлениях, используя поперечную арматуру сетки в качестве рабочей арматуры полок при работе их как консолей, а продольную арматуру сетки - в качестве продольной арматуры ленточного фундамента, добавляемой к арматуре каркасов ребер.

НИИЖБ им. Данное Пособие предназначено для использования при проектировании элементов зданий из монолитного железобетона и восполняет пробел, касающийся их армирования. Предлагаются новая методика расчета зданий на аварийные нагрузки и рекомендации по их проектированию с учетом предотвращения прогрессирующего обрушения. В приложениях к пособию приводятся конструктивные требования к армированию основных элементов зданий из монолитного железобетона и примеры конструирования армирования этих элементов в реальных проектах. Материалы Пособия могут быть использованы как в практическом проектировании монолитных зданий, так и в учебном процессе по строительным специальностям.

При отсутствии широких сеток возможно армировать плиту узкими сетками с рабочей арматурой, расположенной в одном направлении, укладывая сетки друг на друга в двух взаимно перпендикулярных плоскостях.

Сетки в каждой плоскости укладываются рядом друг с другом без нахлестки рис. В направлении рабочей арматуры, расположенной вдоль ребра, должны устраиваться стыки рабочей арматуры сеток с длиной перепуска нахлестки , определяемой по формуле Шаг поперечной арматуры в сварных каркасах не должен превышать 20 диаметров продольной арматуры. Современные монолитные здания имеют разнообразные архитектурно-планировочные схемы с преимущественно нерегулярным расположением вертикальных несущих элементов и разноэтажной площадью застройки.

Это обусловливает неравномерное нагружение основания и предпочтительное применение сплошных плитных фундаментов из монолитного железобетона. Плитные фундаменты выполняют в виде железобетонных плоских, ребристых или коробчатых плит рис. Наиболее эффективными и, следовательно, широко применяемыми являются плитные плоские фундаменты.

Они просты по конструкции и технологичны в изготовлении.

Монолитное перекрытие своими руками: расчёт, подготовка и установка опалубки

Монолитные железобетонные плоские плитные фундаменты рекомендуется применять при расстоянии между колоннами до 9 м и нагрузках на колонну до 10 кН. Толщину сплошных фундаментных плит устанавливают на основе технико-экономического анализа. Для повышения сопротивления плиты продавливанию и с целью уменьшения ее толщины и материалоемкости в местах опирания колонн особенно тяжело нагруженных предусматривают ушинения банкетки по типу капителей колонн безбалочных перекрытий рис.

Сплошные плитные фундаменты рекомендуется армировать унифицированными сварными сетками и каркасами рис. Применение вязаных сеток и каркасов из отдельных стержней трудоемко и, следовательно, рекомендуется использовать на объектах строительства, когда отсутствует возможность поставки унифицированных арматурных изделий, а также в случае применения больших диаметров рабочей стержневой арматуры рис.

Перспективным является также армирование фундаментов тяжелыми сетками и каркасами из отдельных стержней, стыкуемых без сварки и нахлестки с помощью обжимных или резьбовых соединительных элементов муфт. Сварные унифицированные сетки рекомендуется применять с рабочей арматурой одного направления и укладывать их друг над другом не более чем в четырех плоскостях.

Сетки в каждой плоскости должны укладываться без нахлестки в нерабочем направлении таким образом, чтобы в соседних плоскостях рабочая арматура сеток проходила в перпендикулярном направлении. Стыки рабочих стержней сеток рекомендуется устраивать внахлестку без сварки. Сетки, расположенные по верху фундамента, должны укладываться на подставки в виде сварных вязаных каркасов, устанавливаемых вертикально или под углом друг к другу рис.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

Используются также соединительные элементы из вертикально устанавливаемых металлических профилей уголков, швеллеров и т. Расстояние между подставками определяется из условия обеспечения необходимой жесткости верхней арматуры фундамента на воздействие собственного веса, веса рабочих арматурщиков и бетонщиков и массы укладываемого бетона. В том случае если прочность плит на продавливание недостаточная, следует предусматривать специальную поперечную арматуру, расположенную в пределах граней пирамид продавливания рис.

Под стены, колонны и пилоны здания следует предусматривать наличие выпусков арматуры из фундаментов, количество и площадь сечения которых определяются расчетом. Анкеровка выпусков в плитных сплошных фундаментах и вертикальных несущих элементах здания назначается аналогично анкеровке выпусков отдельных фундаментов см.

Ребристые плитные фундаменты рекомендуется применять при нагрузке более 10 кН на колонны и расстояниях более 9 м между ними. Такие конструктивные решения фундаментов могут быть целесообразными при необходимости обеспечения большой жесткости фундамента. Ребра устраивают только по осям рядов колонн. Толщину и высоту ребра назначают расчетом и из тех же условий, как и в ленточных фундаментах под ряды колонн. Ребра сплошных ребристых фундаментов армируют сварными либо вязаными сетками с соблюдением правил армирования ребер ленточных фундаментов под ряды колонн, плиты - сварными или вязаными сетками, расположенными по верху и низу плиты.

Количество рабочей арматуры определяется расчетом. Полые коробчатые фундаменты обладают наибольшей жесткостью, но требуют большого расхода материалов и сложны в изготовлении. В связи с этим такие фундаменты рекомендуются только в особых случаях и при технико-экономическом обосновании. При армировании полых коробчатых фундаментов, как и всех других сплошных фундаментов, должны соблюдаться изложенные выше общие конструктивные требования.

Свайные фундаменты состоят из железобетонных свай и железобетонных ростверков. Их устраивают в виде:. В монолитном строительстве применяют забивные заводского изготовления рис. Забивные сваи изготавливают прямоугольного, круглого и кольцевого сечений с напрягаемой и ненапрягаемой арматурой. Сваи квадратного сечения имеют длину от 3 до 20 м и размеры поперечного сечения от до мм.

Круглые полые сваи могут быть цельными длиной м и составными при длине секций м. Диаметр круглых свай , , и мм, свай-оболочек , , мм. При армировании забивных свай ненапрягаемой арматурой целесообразно использовать в качестве рабочей арматуру классов АС и АСП, имеющую предельные деформации при сжатии, близкие по величине предельным деформациям бетона при сжатии. В этом случае не происходит, как при армировании классом А, выпучивания арматуры при достижении ею текучести во время забивки раньше достижения предельных деформаций в бетоне, вызывающего внутренние растягивающие усилия и преждевременно разрушающего бетон верхней части сваи.

Набивные сваи чаще всего устраивают в виде железобетонных буронабивных свай с уширенной пятой и без нее. Они представляют собой элементы из монолитного железобетона, бетонируемые в предварительно пробуренных скважинах и имеют длину м и диаметр ствола сваи не менее мм. Сваю армируют в зависимости от действующих на нее нагрузок.

Выпуски из свай для связи с ростверком должны иметь длину мм. При действии на сваю горизонтальных нагрузок и моментов армируют весь ствол либо его часть, определяемую расчетом, с учетом необходимой длины заанкеривания рабочей арматуры.

Ростверки свайных фундаментов чаще всего выполняют в монолитном железобетоне.

пример расчета монолитного железобетонного перекрытия

Плиты ростверка рекомендуется армировать в каждом направлении отдельными сварными сетками при расстоянии между рабочими стержнями мм. Сварка должна быть во всех точках пересечения стержней. Можно применять также и вязаные сетки при условии обязательной сварки всех точек пересечения в двух крайних рядах по периметру сеток.

Для обеспечения анкеровки рабочей арматуры по концам сеток на расстоянии 25 мм от конца продольных стержней предусматривают поперечные стержни половинного по сравнению с продольными диаметра. При заделке верхних концов свай в плиту ростверка на глубину 50 мм арматурные сетки укладывают сверху на голову свай. При большей глубине заделки свай в ростверк попадающие на сваи стержни сетки вырезают, обеспечивая таким образом защитный слой сваи 50 мм.

Компенсацию вырезанных стержней производят укладкой дополнительных стержней, привязываемых к основной сетке. Сопряжение сваи с ростверком выполняют в виде условно-шарнирного опирания или жесткого защемления рис. При шарнирном опирании голову сваи заделывают в ростверк на см. Жесткое сопряжение свай с ростверком осуществляют заделкой головы сваи на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, либо заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки.

В последнем случае в голове предварительно напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый каркас, выполняющий роль анкерной арматуры. Длина анкеровки определяется по формуле Глубина заделки головы сваи в ростверке не должна быть меньше диаметра сваи большей стороны ее сечения.

При проектировании рекомендуется принимать оптимальные конструктивные параметры монолитных стоек колонн, пилонов , устанавливаемые на основе технико-экономического анализа. При этом минимальный размер поперечного сечения квадратных и круглых колонн рекомендуется принимать не менее 30 см, для колонн с вытянутым поперечным сечением пилонов - не менее 20 см, класс бетона стоек принимается, как правило, - не менее В25 и не более В Конструктивные параметры колонн рекомендуется принимать одинаковыми на одном уровне перекрытий.

В сжатых стойках сечение продольной арматуры и ее минимальный диаметр должны соответствовать величинам, указанным в таблице 9.

Максимальный диаметр в стойках обычно не превышает 40 мм. Для особо мощных стоек, при соответствующем обосновании, могут применяться стержни больших диаметров. По длинным сторонам сечений внецентренно сжатых стоек пилонов , если не предусмотрено специальной арматуры по расчету, ставится конструктивная арматура диаметром не менее 16 мм с шагом не более мм.

Для рабочего армирования сжатых стоек рекомендуется применять эффективный арматурный прокат класса прочности МПа АС и АСП , что обусловливает эффективную совместную работу бетона и арматуры и ее экономичное применение. В результате близких значений предельных деформаций бетона и предельных упругих деформаций арматуры не происходит выпучивания ее из-за потери устойчивости при достижении пластического деформирования ранее достижения деформациями бетона предельных значений.

Концы продольных рабочих стержней арматуры для монолитных стоек диаметром до 40 мм включительно, не привариваемые к анкерующим деталям, должны отстоять от торца элемента на расстоянии не менее:. Торцы поперечных стержней сварных каркасов стоек должны иметь защитный слой не менее 5 мм. Все стержни продольной рабочей арматуры рекомендуется назначать одинакового диаметра.

В случае если продольная арматура конструируется из стержней разного диаметра, допускается применение не более двух разных диаметров, не считая конструктивных стержней. При этом стержни большего диаметра следует располагать по углам поперечного сечения стоек. Продольную рабочую арматуру внецентренно сжатых колонн рекомендуется располагать по граням, перпендикулярным плоскости изгиба колонны.

Продольную рабочую арматуру при косом внецентренном сжатии колонн рекомендуется концентрировать в углах сечении. Длины продольных стержней арматуры стоек должны, как правило, назначаться таким образом, чтобы была исключена потребность в стыках. В случае необходимости устройства стыков внахлестку без сварки располагать их следует преимущественно в местах изменения сечения стоек или устраивать на уровне верха перекрытий с помощью выпусков по аналогии с выпусками из фундаментов см.

В ступенчатых стойках продольная арматура верхнего участка должна быть заведена в бетон нижнего участка не менее чем на длину анкеровки. Выпуски стержней из стоек с большим поперечным сечением нижнего этажа в колонну с меньшим поперечным сечением верхнего этажа рекомендуется осуществлять в соответствии с рисунком 2. Рисунок 2. Схема деформации плит под нагрузкой.

Эпюра моментов Му. Эпюра моментов Мх. Подбор верхнего армирования по Х. Подбор верхнего армирования по У. Подбор нижнего армирования по Х. Подбор нижнего армирования по У. Пролеты принимались равными 4,5 и 6 м. Продольное армирование задано:. Так как площадь опирания плиты на стены не моделировалась, результаты подбора арматуры в крайних пластинах допускается проигнорировать. Это стандартный нюанс программ, использующих метод конечных элементов для расчёта.

Расчёт монолитного перекрытия

Обратите внимание на строгое соответствие всплесков значений моментов со всплесками требуемого армирования. Превышать пролет в 6м нежелательно. Диаметр арматуры зависит не только от нагрузки и пролета, но и от толщины плиты. Устанавливаемая зачастую арматура диаметром 12мм и шагом мм сформирует существенный запас. Обычно можно обойтись 8мм при шаге мм или 10мм с шагом мм. Даже это армирование едва ли будет работать на пределе.

Реально действующая нагрузка в жилых домах, как правило, существенно меньше. При наличии сосредоточенных или более существенных нагрузок и пролетов, применять указанные в данной статье диаметр и шаг арматуры для устройства монолитного перекрытия нельзя. Потребуется расчет для соответствующих значений. Пока оценок нет. Понравилась статья? Поделиться с друзьями:. Однако и это еще не все. Многочисленные экспериментальные данные сообщают о том, что предел прочности, текучести, модуль упругости и другие различные механические характеристики имеют несколько значительный разброс.

К примеру, при определении бетонного предела прочности на сжатие одинаковые результаты не будут получаться даже тогда, когда образцы изготавливаются из смеси бетона одного замеса. Связано это с тем, что прочность бетона будет зависеть от большого количества различных факторов: качества степени загрязненности в том числе и крупности заполнителя, способа уплотнения смеси, активности цемента, различных технологических факторов и так далее. Обращая внимание на случайную природу данных факторов, естественно считать предел бетонной прочности случайной величиной.

В случае, если арматура в сжатой зоне отсутствует, сечение арматуры необходимо определять согласно следующей формуле:. Все остальные нагрузки и параметры для имеющейся плиты были определены ранее. Прежде всего с помощью формулы будет определено значение коэффициента am:. Подобное значение меньше предельного для такого класса арматуры согласно таблице 0. Соответственно, арматура в сжатой зоне по расчетам не нужна. Следовательно, по формуле площадь сечения арматуры, которая требуется:.

В подобном случае использовались размеры поперечного сечения в сантиметрах. Для армирования 1 п. Площадь сечения арматуры будет 7. Подбор арматуры достаточно удобно производится согласно следующей таблице. Для того чтобы армировать плиту, есть возможность использовать 7 стержней, которые имеют диаметр 12 мм с шагом мм. Есть и другой вариант — 10 стержней, которые имеют диаметр 10 мм и шаг мм. Данное значение меньше, чем граничное 0. Таким образом, для того, чтобы армировать 1 п.

Стоит сделать вывод, что сами расчеты достаточно просты, помимо того, они не займут большое количество времени. Однако при этом формулы понятнее не становятся. Совершенно любую железобетонную конструкцию теоретически можно рассчитать, исходя из классических, то есть предельно простых и наглядных формул. Сбор нагрузок и расчет прочности монолитных плит перекрытия часто сводится к сравнению двух факторов между собой:.

Определение в нагруженных сечениях моментных усилий. Нагруженные сечения — середина пролета или, выражаясь другими словами, центр плиты.

Общие сведения по результатам расчетов

При проверке прочности считается, что в сечении имеется сжатый бетон сверху, а также растянутая арматура снизу. Они способны образовать силовую пару, которая воспринимает моментное усилие, приходящее на нее. Showcase Potolku Body Калькулятор расчета количества основной арматуры для плитного фундамента При планировании любого фундамента, и плитного — в частности, важно заранее определиться с необходимым количеством материалов для его возведения.

Обязательным условием всегда является качественное армирование, которое в данном случае чаще всего представляет собой решетчатую конструкцию из перпендикулярно увязанных прутов с периодическим рельефом, диаметром от 10 мм и выше. Армирование при толщине плиты мм и менее выполняется в один ярус, расположенный по центру. Однако чаще приходится сталкиваться с плитами большей толщины, и здесь уже необходимо двухъярусная конструкция. Материала потребуется немало, и в вопросах планирования такого приобретения хорошим помощником станет калькулятор расчета количества основной арматуры для плитного фундамента.

Как определиться с оптимальным диаметром прутьев армирования и шагом их укладки? Для этого на страницах нашего портала размещен специальный калькулятор расчета диаметра арматуры для плитного фундамента — при необходимости, перейдите по указанной ссылке.