Блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Но их несущая способность зависит только от прочности. А прочность и плотность не зависят друг от друга напрямую. Прочность бетона блоков а через нее и несущая способность кладки зависит от множества факторов: и от качества сырьевых материалов, и от тщательности их подготовки, и от режимов обработки уже отформованного бетона и, в качестве лишь одного из параметров, от плотности.

Поэтому, задумываясь о прочностных характеристиках стен будущего дома, надо вспоминать о прочности бетона, а не о его плотности. Приведем простой пример:. Допустим, для вашего строительства в проекте указана необходимая прочность кладочных материалов; и допустим, что для блоков назначен класс по прочности при сжатии В2,5 такая прочность редко нужна для индивидуального малоэтажного строительства, как правило такой прочности достаточно для несущих стен этажного многоквартирного дома.

Что вы обнаружите, начав поиски блоков с такой прочностью на рынке Санкт-Петербурга? Вы обнаружите привезенные из центральных областей России блоки с характеристиками D B2,5 и D B2,5, в меньшем количестве будут присутствовать блоки D В2,5 белорусского и эстонского производств. Вероятно, что вы сможете найти блоки из ячеистого бетона неавтоклавного твердения с характеристиками D В2,5.

Утверждение о том, что с ростом плотности растет прочность бетона, в общем случае справедливо. В шестидесятые — семидесятые годы даже делались попытки создать универсальные формулы зависимости прочности автоклавных ячеистых бетонов от их плотности. Но со временем такие попытки были признаны не имеющими практической ценности и оставлены. В целом, если случайным образом отобрать со строек России большое количество образцов ячеистых бетонов и построить график зависимости их прочности от плотности, то обобщенная кривая действительно покажет наличие зависимости между плотнотью и прочностью.

И форма этой кривой будет похожа на ту, что мы видим на иллюстрации. То есть образцы, отобранные со строек Санкт-Петербурга, не позволят исследователю установить зависимость между плотностью и прочностью.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Объяснение этому феномену довольно простое. Поэтому, выбирая в Санкт-Петербурге газобетон для частного строительства, нет оснований полагать, что более плотный бетон является синонимом большей прочности. Вообще же рекомендуем индивидуальным застройщикам не пользоваться в быту косвенными характеристиками, а выяснять фактические значения наиболее важных параметров блоков. Для стенового материала важнейшими характеристиками являются плотность и прочность.

Каждую из них следует выяснять по отдельности. Алюминий — третий по распространенности на Земле химический элемент. Алюминий, вернее оксид алюминия — основа глинозема и различных глин, в т. Металлический алюминий обладает высокой химической активностью и быстро окисляется на воздухе, превращаясь все в тот же оксид. Собственно эти г и превращают текучую газомассу объемом около половины кубометра в полноценный кубометр газобетона: частички алюминиевой пудры, реагируя с гидроксогруппами раствора ОН—-ионами , превращаются все в тот же оксид алюминия и водород.

Выделяющийся водород и вспучивает газомассу. В результате мы имеем материал, в кубометре которого содержится до 20 кг химически связанного алюминия. Для сравнения: в кубометре кирпича содержится кг алюминия в виде оксидов, в кубометре неавтоклавных ячеистых бетонов — 50 кг алюминия и более.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Окисленный алюминий — одно из наиболее стойких химических соединений. Здесь в одной фразе заключены сразу два заблуждения: во-первых, то, что известь есть в составе газобетона, а во-вторых, то, что известь способствует коррозии. Да, для производства газобетона используются и цемент, и известь, и кварцевый песок, и алюминиевая пудра.

Защищаем газобетон от влаги

Но готовый газобетон из них не состоит! Готовый бетон состоит из новообразованных минералов, представленных в основном различными гидросиликатами. Автоклавный газобетон — это не продукт простой гидратации цемента, это синтезированный камень, который не содержит даже кварцевого песка. При автоклавной обработке даже кварцевый песок, инертное в обычных условиях вещество, расходуется в реакциях синтеза силикатов.

Поэтому извести в составе газобетона нет. Есть силикаты кальция — весьма химически стойкие минералы. То, что извести в готовом газобетоне нет, мы уже установили. Но даже если бы…. Бетон, приготовленный на цементе или извести дает щелочную реакцию. Щелочная среда препятствует коррозии металла. Стальные элементы, находясь в толще газобетона или в штробе в слое раствора, сохраняются дольше, чем на открытом воздухе. Газобетон препятствует коррозии, а не способствует ей.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Кирпич тонет быстро, минвата тонет чуть медленнее, а вспененные пластики, как правило, не тонут вообще. Но эта информация никак не поможет нам определиться с выбором материала для строительства. Тонет… ха!.. Влажность стенового материала, закрытого от атмосферных осадков, зависит от трех факторов: сезонность эксплуатации помещения, конструкция стены и сорбционная способность самого материала. Для дачных домов, эксплуатирующихся зимой от случая к случаю, фактическая влажность материала стены вообще не имеет практического значения.

Почти любой минеральный материал, закрытый от осадков исправной крышей, будет при такой эксплуатации практически вечным. Это означает, что чем ячеистый бетон менее плотный, тем меньше воды он содержит.

Гигроскопичность способность абсорбировать пары воды из воздуха — это и есть та самая сорбционная влажность, о которой несколько слов было сказано в предыдущей рубрике.

Характеристики ячеистых бетонных блоков

Да, про газобетон можно сказать, что он гигроскопичен. Примерно такой и оказывается к весне влажность стен не отапливаемых зданий, зимовавших в условиях приморской влажной зимы. Потом, к маю-июню, влажность стен постепенно снижается.

Перегородки, отделяющие душевые и ванные комнаты от других помещений здания, подвергаются периодическому одностороннему воздействию влажного воздуха. Это воздействие также не может привести к сколь-нибудь значимому накоплению влаги в стене.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Поэтому внутриквартирные перегородки санузлов и ограждения душевых в спорткомплексах и бассейнах из автоклавного газобетона применяются массово. Совсем другое дело — наружные ограждения помещений с влажным и мокрым режимами эксплуатации. Применять газобетон в них нужно с большой осторожностью равно как и любые другие неполнотелые материалы, включая пустотный кирпич и щелевые бетонные блоки.

Любой из пользователей forumhouse. Не миновала данная участь и такой широко известный материал как газобетон.

Увлажнение материалов наружных стен отапливаемых помещений лишь частично зависит от их сорбционной влажности гигроскопичности. Гораздо большее влияние на влажность наружных стен оказывает их конструктивное решение: способ наружной и внутренней отделки, наличие дополнительных включений в состав стены, способ устройства оконных откосов и опирания перекрытий. В общем случае, можно сказать так: для устройства из газобетона наружных стен влажных помещений парной, например нужно предусматривать тщательную пароизоляцию их внутренних поверхностей.

На практике это требование означало и означает крайнюю желательность защиты их от явного переувлажнения.

Строительство собственного жилья все более популярно во всех странах. И с каждым годом новых построек становится все больше и больше.

Это очень правильное требование. Излишнее увлажнение, приводящее к намоканию бетона блоков до водонасыщенного состояния, может привести к повреждению блоков морозом при зимнем хранении , увеличит вес блоков что повысит трудоемкость кладки и увеличит срок между окончанием кладочных и началом отделочных работ, отсрочит ввод объекта в эксплуатацию.

Поэтому переувлажнения блоков при перевозке, хранении и производстве работ следует избегать.

СП Designs from cellular concrete. Rules of design. Сведения о своде правил.

Следует избегать переувлажнения и при эксплуатации. Это не миф, а правда. А вот способы реализации защиты от переувлажнения сильно мифологизированы. Атмосферные воздействия применительно к каменной кладке в т. Воздействием солнечного ультрафиолета на минеральные материалы можно пренебречь. Морозного же разрушения газобетонной кладки уже построенного исправного здания и вовсе никто никогда не видел. Тут мы приведем две цитаты из монографии одного из крупнейших советских ученых, изучавших ячеистые бетоны, Е.

Эти цитаты как раз и свидетельствуют — отсутствие наружной отделки не ведет к разрушению кладки из ячеистобетонных блоков:. Видимо, в этом основная причина того, что неармированные изделия из ячеистого бетона, эксплуатирующиеся более 40 лет без какой-либо защиты от увлажнения атмосферными осадками в стенах жилых зданий, не имеют признаков морозного разрушения. Здесь можно добавить, что большинство из обследованных в е годы зданий, описанных в процитированной книге, продолжают исправно служить своим хозяевам до сих пор.

Самое главное для сохранности кладки из блоков — аккуратно обустроить все подоконные сливы, все козырьки над декоративными выступами и поясками, следить за сохранностью кровли и систем водосброса, устроить защиту кладки в зоне цоколя… Главное — сделать так, чтобы вода или снег не застаивались в контакте с кладкой.

Тогда осадки не принесут газобетону вреда, а будут лишь колебать влажность его поверхностных слоев — капиллярный подсос в газобетоне очень мал и обычные дожди редко увлажняют кладку глубже, чем на мм. Высушивание на ветру и под действием солнца. Но обычно, видимые трещины на автоклавных ячеистых бетонах появляются только после пожара. Солнце даже в Египте жарит недостаточно сильно для растрескивания газобетона.

Степень увлажненности не влияет на прочность кладки прочность может колебаться, но незначительно. Если обеспечен отвод воды от всех участков, где возможно переувлажнение нижние части оконных проемов, карнизы, парапеты, цоколь , то намокание поверхностных слоев, к которому только и могут привести, скажем, затяжные дожди или шквальные ливни, не может стать причиной повреждений ни морозных, ни каких-либо еще.

Пересушивание поверхности кладки на солнцепеке может в теории вызвать косметические дефекты, но не повредит кладке. Давайте посмотрим на наружную отделку с точки зрения пользы, которую она может принести газобетонной кладке. Никто не станет оспаривать тот факт, что деревянные ограждающие конструкции, будучи оштукатурены по набитой драни известковым раствором, получают массу бонусов перед неошуткатуренными:.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Результат: оштукатуривание деревянных конструкций повышает их долговечность, улучшает целый ряд эксплуатационных характеристик, предохраняет внешние слои древесины от растрескивания, потери прочности и прочая, прочая, прочая… Тех же результатов за вычетом противопожарных бонусов можно добиться, обшив, скажем, сруб, обрезной доской или вагонкой.

Воздухопроницаемость мы обшивкой не снизим, но влажностный режим работы бревен улучшим, а общую долговечность сруба явственно повысим. На рисунке один из корпусов заводов AEROC как раз и демонстрирует эстетику чистого газобетона всеми стенами своего производственного корпуса. То есть польза от наружной отделки для древесины несомненна. Но и в отсутствие отделки избы, при хорошем уходе за ними, могут простоять не одно столетие. Эти же рассуждения верны и для газобетонной кладки.

Правильно выполненная наружная отделка может быть полезна, но и ее отсутствие не навредит. Газобетон, в отличие от древесины, вообще не гниет и не разрушается солнечным ультрафиолетом. Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным к продольной оси элемента.

Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать конструктивные меры устанавливать соответствующую поперечную арматуру , а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия и принимать их не более 0,3 от передаточной прочности бетона.

Примечание - В конструкциях, в которых арматура покрывается антикоррозионным составом, допускается ширина раскрытия трещин до 0,5 мм. При этом следует учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации. Оценка несущей способности поэтажно опертых стен должна производиться на различные сочетания действующих нагрузок, создающих неблагоприятные условия на стадиях эксплуатации и возведения.

Блоки из ячеистых бетонов стеновые мелкие. Технические условия

Расчет стены при ее работе из своей плоскости должен учитывать конструктивное решение опирания стены на диск перекрытия с учетом эксцентриситета. В расчетах следует учитывать прямую и рассеянную солнечные радиации, поступающие на вертикальную поверхность стены. По результатам теплотехнического расчета определяют сечение с максимальным градиентом температур. На указанный градиент температур выполняют расчет кладки стены. Максимум и минимум расчетных значений температур следует выбирать на всех участках, кроме теплопроводных включений.

Несущие элементы здания, деформируемые под действием нагрузок, могут передавать усилия и деформации на ненесущие поэтажно опертые стены и перегородки. Внутреннее пространство рамы заполняется элементами стены, а закрепление рамы осуществляется жесткими связями в уровне нижнего обреза колонн.

Жесткостные характеристики ортотропных элементов кладки следует назначать по СП В местах установки гибких связей в модели наружной стены следует устанавливать связи или элементы, которые препятствуют деформациям кладки из своей плоскости и перераспределяют нагрузку на каркас здания.

При определении расчетных сопротивлений прочности неотвердевшей летней кладки, а также зимней кладки без противоморозных добавок в стадии оттаивания, прочность раствора рекомендуется принимать равной нулю. Основные нормируемые и контролируемые характеристики ячеистого бетона: Нормируемые характеристики: - физико-механические класс по прочности на сжатие В, марка по средней плотности D , марка по морозостойкости F , усадка при высыхании ; - теплофизические коэффициент теплопроводности , коэффициент паропроницаемости.

Контролируемые характеристики: - начальный модуль упругости - для проектирования изгибаемых конструкций; - значения сорбционной и десорбционной влажности - для расчетного определения влажности в условиях эксплуатации. Для каменных конструкций следует предусматривать ячеистые бетоны классов по прочности на сжатие не ниже В1,5. Для бетонных и железобетонных конструкций - не ниже В1. Прочность на сжатие ячеистого бетона должна соответствовать ГОСТ Фактическое значение средней плотности ячеистого бетона должно быть не выше требуемой, определяемой по ГОСТ Значение нормируемой отпускной прочности ячеистого бетона в изделиях заводского изготовления следует назначать в соответствии с ГОСТ и стандартами на конкретные изделия.

Марки бетона по морозостойкости назначают в зависимости от режима эксплуатации конструкции и расчетных зимних температур наружного воздуха в районах строительства по СП Нормативные сопротивления сжатию , растяжению и срезу с округлением в зависимости от класса ячеистого бетона по прочности на сжатие В приведены в таблице 5.

Наименование показателя. Нормативные сопротивления ячеистого бетона сжатию , растяжению и срезу ; расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы , , , при классе бетона по прочности на сжатие, МПа.

Сопротивление осевому сжатию призменная прочность и. Сопротивление бетонов растяжению и. Сопротивление бетонов срезу ,. Таблица 5. Расчет конструкций по предельным состояниям групп.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Расчетные сопротивления ячеистого бетона для предельных состояний первой группы , , , при классе бетона по прочности на сжатие, МПа. Факторы, обуславливающие введение коэффициентов условий работы бетона. Коэффициенты условий работы бетона. По интерполяции. Примечания 1 В таблице приведены коэффициенты условий работы, учитываемые при расчете конструкций из ячеистых бетонов.

Марка по средней плотности. При одноосном и однородном сжатии исходная диаграмма деформирования ячеистого бетона может быть принята по приложению Г СП Обе ветви данной диаграммы включая восходящую и нисходящую ветви приведены на рисунке Г.

При этом абсцисса вершины диаграммы осевого сжатия ячеистого бетона определяется по формуле. В качестве рабочих расчетных диаграмм состояния ячеистого бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, используют упрощенные трехлинейные и двухлинейные диаграммы рисунок 5. При трехлинейной диаграмме рисунок 5. Значения напряжений принимают. Значение определяют при непродолжительном действии нагрузки по формуле 5.

Значение допускается принимать равным 1, При двухлинейной диаграмме рисунок 5. Значения приведенного модуля деформации бетона принимают:. Примечание - Для автоклавных бетонов марки по средней плотности D и менее и неавтоклавных бетонов марок по средней плотности D и D усадка не нормируется. Покрытие должно наноситься на поверхности изделий, очищенные от наплывов бетона. Вид и техническая характеристика покрытия должны соответствовать установленным в проекте здания и СП Расчетные сопротивления металлической арматуры следует умножать, в зависимости от вида армирования конструкций, на коэффициенты условий работы , приведенные в таблице 14 СП При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы , приведенным в таблице 34 СП Рисунок 5.

Значения относительных деформаций арматуры определяют как упругие при значении сопротивления арматуры. Значение относительных деформаций арматуры принимается равным 0, При этом, нормативные значения прочностных и деформационных характеристик неметаллической композитной арматуры различных видов должны быть не ниже значений, указанных в таблице 5.

Значение показателя для неметаллической композитной арматуры вида. Предел прочности при растяжении, , МПа. Модуль упругости при растяжении, , ГПа. Расчетное значение сопротивления растяжению неметаллической композитной арматуры следует определять по формуле. Условия эксплуатации конструкции. Значение для неметаллической композитной арматуры вида.

Вид нагрузки. Расчетное значение сопротивления неметаллической композитной арматуры сжатию следует принимать равным нулю.

Расчетное значение сопротивления неметаллической композитной арматуры растяжению при расчете прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует принимать равным: - при радиусе загиба хомутов не менее 6 d :.

Во всех случаях расчетное значение сопротивления неметаллической композитной арматуры растяжению следует принимать не более МПа. Расчетные диаграммы деформирования состояния неметаллической композитной арматуры, устанавливающие связь между напряжениями и относительными деформациями при растяжении, следует принимать линейными. Для элементов прямоугольного сечения определяется по формуле. Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета при условии 6.

Значение коэффициента , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия , следует принимать равным. Примечание - Применение бетонных внецентренно сжатых элементов не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов , превышающих: в зависимости от сочетания нагрузок: 0,9 у - при основном сочетании; 0,95 у - "особом"; у -2 - в зависимости от класса бетона по прочности; у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см.

При этом должно быть не более 0, При этом коэффициент определяется по формуле. В - класс бетона; - коэффициент условий работы, учитывающий вид антикоррозионного защитного покрытия, принимается по таблице 6. Защитное покрытие. Коэффициент условий работы при арматуре. Значение расчетного усилия , воспринимаемого анкерными поперечными стержнями, приваренными к продольным стержням ненапрягаемой арматуры в однородных элементах, вычисляется по формуле.

Если расстояние меньше мм, но не менее 50 мм, значение усилия, воспринимаемое ближайшим к наклонной трещине анкером, умножают на коэффициент 0,6. Допускается принимать максимальное значение , соответствующее опорному сечению.

блоки ячеистого бетона для влажных помещений

Концы продольной арматуры железобетонных элементов должны быть заанкерены. Для конструкций из ячеистых бетонов усилия в продольной арматуре за наклонной трещиной должны определяться только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках см. В формуле 6. В расчетную площадь включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При этом должны выполняться следующие условия: - при местной нагрузке по всей ширине элемента b в расчетную площадь включается участок длиной не более b в каждую сторону от границы местной нагрузки см.

При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок. Примечание - При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении и принимается не более 20 см. Расчетное сопротивление сжатию кладки в формуле 10 СП Расчетное сопротивление кладки на смятие в 17 определяется по формуле 18 СП Коэффициент в формуле 18 определяется соответственно по формуле 19 СП Расчетная площадь сечения в формуле 19 определяется по 7.

Предельное значение коэффициента , зависящее от места приложения нагрузки, определяется по таблице 6. Таблица 6. Примечания 1 При площади смятия, включающей всю толщину стены, в расчетную площадь смятия включаются участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки см. Если площадь смятия расположена вблизи от края сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь сечения, не меньшая, чем определяемая по схеме г , при приложении той же нагрузки к угловому участку стены.

В этих случаях в расчетную площадь сечения включается кроме площади смятия часть площади сечения полки шириной , равной глубине заделки опорной плиты в кладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены схема ж ; 8.

Если сечение имеет сложную форму, не допускается учитывать при определении расчетной площади сечения участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для перераспределения давления участки 1 и 2 на схеме и. Во всех случаях, приведенных на схемах а -и в расчетную площадь сечения А включается площадь смятия.

При этом максимальное расчетное сопротивление армированной кладки ограничивается значением 1,24 R R - расчетное сопротивление на сжатие неармированной кладки , а предельный процент косвенного армирования равен 0,3. Расчетные сопротивления косвенной арматуры растяжению , входящие в формулы 28а , 28б , 31 и 32 СП Класс ячеистого бетона по прочности на сжатие.

Расчетное сопротивление косвенной арматуры. Расчет железобетонных конструкций из ячеистого бетона по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элементов. Значение коэффициента для ячеистого бетона в водонасыщенном состоянии умножают на коэффициент 0,8, а при попеременном водонасыщении и высушивании - на коэффициент 1,2.

Значение коэффициента в формуле 8.

Предисловие

Для двухслойных предварительно напряженных элементов конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формулам 8. Расчет элементов железобетонных конструкций из ячеистого бетона по деформациям. Кривизну железобетонного элемента определяют согласно 8. Жесткость железобетонного элемента на участке без трещин в растянутой зоне определяется согласно 8. При этом значения модуля деформаций определяют по формулам 8. В формуле 8. Значения коэффициента в формуле 8. Минимальные размеры сечения элементов.

Кроме этого, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т.

Защитный слой бетона. Минимальные расстояния между стержнями арматуры. В элементах, изготовляемых без применения виброплощадок или вибраторов, укрепляемых на опалубке, должно быть обеспечено свободное прохождение, между арматурными стержнями, наконечников штыковых вибраторов или виброштампующих элементов машин, уплотняющих бетонную смесь. Минимальное расстояние в свету между стержнями продольной сжатой арматуры и продольной растянутой арматуры должно быть не менее трех диаметров и не менее 50 мм.

При стесненных условиях допускается располагать стержни арматуры попарно без зазора между ними таким образом, чтобы при бетонировании горизонтальные спаренные стержни находились друг над другом.

Примечание - Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер. Анкеровка арматуры. Число и диаметр анкерующих поперечных стержней определяются расчетом в соответствии с 6.

Найденное по расчету число анкерующих поперечных стержней должно быть размещено на участках от торца элемента до начала наиболее опасной наклонной трещины рисунок 7. При этом, расстояние между поперечными стержнями устанавливается в соответствии с 8.

В пределах опорного участка изгибаемых элементов за гранью опоры должно быть расположено не менее двух расчетных поперечных стержней. Если по расчету установка поперечных анкерных стержней не требуется, то по конструктивным требованиям к каждому продольному стержню должен быть приварен хотя бы один поперечный анкерный стержень. При невозможности выполнения требования настоящего пункта, а также для повышения степени надежности заделки концов растянутых рабочих стержней если это требование по расчету на их концах должны быть предусмотрены специальные анкеры, устанавливаемые из расчета на смятие бетона под анкерами.

Длина зоны анкеровки на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры, определяется согласно Продольное армирование элементов. Вязаную арматуру, изготавливаемую из отдельных стержней, допускается устанавливать для работы элементов конструкции на местные усилия например, в углах проемов и т. Устройство крюков на концах рабочих стержней не рекомендуется. Для изделий, тепловая обработка которых осуществляется электропрогревом между двумя параллельными электродами, арматурные сетки должны быть разъединены диэлектрическими вставками.

Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и сетках должно приниматься таким же, как для сварной арматуры железобетонных конструкций из тяжелого бетона. Сжатая арматура, вводимая в расчет для элементов из ячеистого бетона проектного класса В5 и ниже, должна быть диаметром не менее 6 мм и должна быть заанкерена поперечной арматурой в соответствии с 8.

В изгибаемых элементах из ячеистого бетона класса В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть не более 16 мм. В однослойных элементах максимальный диаметр рабочей арматуры не должен быть более 20 мм - при бетоне класса выше В Поперечное армирование элементов.

При этом, конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении. При этом, расстояние между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должно быть не более мм и не более удвоенной ширины грани элемента. При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами, два крайних каркаса, расположенных у противоположных граней, должны быть соединены друг с другом для образования пространственного каркаса.

Для этого у граней элемента, нормальных к плоскости каркасов, следует устанавливать поперечные стержни, привариваемые контактной точечной сваркой к угловым продольным стержням каркасов, или шпильки, связывающие эти стержни; расстояния между приваренными поперечными стержнями должны быть не более 20 d , а между шпильками - 15 d , где d - наименьший из диаметров сжатых продольных стержней.

Однослойные ячеистобетонные элементы армируют пространственными каркасами, состоящими из отдельных прямых арматурных стержней, соединенных друг с другом с помощью сварки. При этом допускается применение пространственных каркасов с поперечной волнообразно изогнутой арматурой. Сварные соединения арматуры. При экспериментальном обосновании допускается устройство стыков без сварки в пролете стеновых панелей жилых зданий. В этом случае длина перепуска сварных сеток должна быть не менее см и за гранью обрыва должно быть не менее двух поперечных стержней, устанавливаемых по расчету.

Не в рабочем направлении например, в поперечном - для балочных ребристых и плоских плит допускается стыкование сварных сеток внахлестку.

Сварные соединения стержневой термически упрочненной арматуры и высокопрочной арматурной проволоки не допускаются. Типы сварных соединений арматуры должны назначаться и выполняться в соответствии с нормативными документами на сварную арматуру и закладные детали для железобетонных конструкций.

Диаметр соединяемых стержней при этом должен быть не менее 10 мм. Контактную сварку стержней диаметром менее 10 мм допускается применять только в заводских условиях при наличии специального оборудования. При этом стыковые соединения стержней диаметром 20 мм и более выполняют ванными способами сварки, а стержней диаметром до 20 мм - дуговой сваркой швами с накладками или внахлестку;. Если соединения пересекающих стержней сварных каркасов или сеток являются не только конструктивными, но должны также обеспечивать прочность элемента, то осуществление таких соединений без применения дополнительных конструктивных элементов, указанных в перечислении, не допускается.

Стыки элементов сборных конструкций. Если при изготовлении элементов обеспечивается плотная подгонка их поверхности друг к другу, то при передаче через стык только сжимающего усилия допускается выполнение стыков "насухо".

При проектировании стыков элементов сборных конструкций должны предусматриваться такие соединения закладных деталей, при которых не происходило бы разгибания их частей, а также выколов бетона. Отдельные конструктивные требования.

Осадочные швы, а также температурно-усадочные швы в сплошных бетонных и железобетонных конструкциях должны быть сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента.

Температурно-усадочные швы в железобетонных каркасах осуществляются посредством двойных колонн с доведением шва до верха фундамента. Требования настоящего пункта не распространяются на элементы сборных конструкций, проверяемые на стадиях транспортирования и монтажа, в этом случае необходимое армирование определяется расчетом по прочности.

Если, согласно расчету с учетом сопротивления растянутой зоны бетона, арматура не требуется и опытом доказана возможность транспортирования и монтажа таких элементов без арматуры, конструктивная арматура не предусматривается.

Ширина швов назначается из условия обеспечения их качественного заполнения и должна составлять не менее 20 мм для элементов с высотой сечения до мм и не менее 30 мм при элементах большей высоты. Вместо бетонируемых швов допускается изготовление элементов перекрытий с профилированными торцами, обеспечивающими зацепление смежных элементов. Диаметр стержней принимается не менее 4 мм, размер ячейки - 7 см, толщина защитного слоя сетки у торцов панели должна быть не более 20 мм.

Применяемые способы и режимы формования должны обеспечивать заданную плотность и однородность и устанавливаются с учетом показателей качества бетонной смеси, вида конструкции и изделия и конкретных производственных условий. Арматура должна быть с маркировкой и соответствующими сертификатами, удостоверяющими ее качество. Отклонения геометрических размеров должны укладываться в пределах допусков, установленных для конкретной конструкции.

Способы контроля качества правила контроля, методы испытаний регламентируются нормативными документами.